1. Узлы расчетной схемы

2. Линий электропередач

• примеры



3. Трансформаторы

1. двухобмоточные трансформаторы

• примеры



2. автотрансформаторы и трехобмоточные трансформаторы

• примеры



3. трансформаторы с расщепленной на 2 части обмоткой

• примеры



4. трансформаторы с расщепленной на 3 части обмоткой

5. автотрансформаторы с расщепленной обмоткой

4. Нагрузка

5. Реакторы и батареи конденсаторов

• примеры



6. Генераторы и синхронные компенсаторы, балансирующий узел

7. Использованная литература

1. Узлы расчетной схемы

Для любого расчета нам требуется математическая модель, отражающая поведение исследуемого объекта. В нашем случае это расчетная схема энергосистемы. Ее формирование следует начать с расстановки узлов. Где и сколько поставить узлов каждый должен решить сам, исходя из предполагаемых задач. Например, если ожидается что будет большое число расчетов с разделением шин ПС, с односторонним отключением ВЛ и т.п., то на одну ПС потребуется до 5 и более узлов. А если требуется отобразить влияние на системообразующую сеть каскада ГЭС, расположенного в соседней энергосистеме, то вполне можно обойтись и одним узлом.

Вопрос проще раскрыть на примере. Предположим у нас есть ПС со схемой, изображенной на рисунке 1.1:
 

рис.1.1 Схема ПС

Если необходимо предусмотреть возможность расчетов с раздельной работой трансформаторов по высокой стороне, то необходимо расставить узлы так, как показано на рисунке 1.2.
 

рис.1.2 Возможны расчеты с раздельной работой трансформаторов по высокой стороне

Если же расчеты с раздельной работой трансформаторов по высокой стороне не предполагается, то в разделении шин высокого напряжения нет необходимости и их можно представить одним узлом, как показано на рисунке 1.3:
 

рис.1.3 Расчеты с раздельной работа трансформаторов по высокой стороне не предполагается

Если же возможны расчеты и с раздельной работой трансформаторов по высокой стороне и с односторонним отключением ВЛ, то придется вводить 3 узла, как отражено на рисунке 1.4:

рис.1.4 Возможны расчеты и с раздельной работой трансформаторов по высокой стороне и с односторонним отключением ВЛ

Аналогичный подход применяется и для низкой стороны. На рисунке 1.5 возможны расчеты с раздельной работой по низкой стороне, а на рисунке 1.6 они не предполагаются.

рис.1.5 Возможны расчеты с раздельной работой трансформаторов по низкой стороне

рис.1.6 Расчеты с раздельной работой трансформаторов по низкой стороне не предполагаются

Для большинства ПС потребность в разделении шин при расчетах возникает крайне редко, потому обычно выделяется один узел для высокой стороны и один узел для низкой. В таком случае трансформаторы ПС в расчетной схеме будут представлены двумя параллельными ветвями. В принципе, если не предполагается расчет режима с отключением одного из трансформаторов, то их можно представить одной ветвью с эквивалентными параметрами. Но делать так не стоит потому как с одной стороны ограничения на число ветвей (как впрочем и на число узлов) в существующих расчетных программах давно снято, а с другой - наперед неизвестно какие именно ситуации придется просчитать в будущем.

Таким образом, типовое представление в расчетной схеме рассматриваемой ПС будет таким, как показано на рисунке 1.7:
 

рис.1.7 Типовое представление ПС

Все вышесказанное в полной мере относится и к схемам электростанций. Дополнительный нюанс, связанный со схемами электростанций - это представление генераторов. Генератор можно представить как на высокой стороне, так и на генераторном напряжении вместе с блочным трансформатором. Подход к решению вопроса как представить генератор определяется задачами, которые должны будут решаться с помощью данной расчетной модели. Например, если предполагаются расчеты, в которых генератор выдает или потребляет максимально-возможную реактивную мощность, то он должен быть представлен на генераторном напряжении для корректного учета располагаемой реактивной мощности, приведенной к стороне высокого напряжения, величина которой зависит от потерь в блочном трансформаторе.

После расстановки узлов необходимо определить параметры связывающих их линий. Здесь возможны варианты:

• Электрически связываемые узлы являются одной точкой, например моделируется секционный выключатель;
• Моделируются линии электропередач;
• Моделируются (авто)трансформаторы.

В 1-м случае необходимо использовать ветви с нулевым сопротивлением. Сейчас большинство расчетных программ умеют корректно обрабатывать такую величину. Если же в каких-то частных случаях такой подход не приемлем, то нужно использовать величину близкую к нулю, например Z=0+j0.01

2. Линий электропередач

Для моделирования линии электропередач применяется П-образная схема замещения:

рис.2.1 П-образная схема замещения

Значения R [Ом], X [Ом], B [См] определяются длиной L [км] линии между соседними узлами расчетной схемы и значениями удельных параметров r₀ [Ом/км], x₀ [Ом/км], b₀ [См/км]:
 

Поскольку П-образная схема, в которой емкостная и активная проводимости линий сосредоточены в ее концах, не дает возможности точно отобразить соотношение между токами и напряжениями на линии, при больших длинах линий ее приходится разбивать на участки до 200-300 км или вводить поправочные коэффициенты:
 

Значения  поправочных коэффициентов для линий длиной от 300 до 500-600 км вычисляются по формулам:
 

         (2.3)

при малых длинах линий эти коэффициенты близки к единице.

Активная проводимость на землю G для ВЛ определяется потерями на корону, а для КЛ - потерями в изоляции кабеля. Потери на корону в основном невелики и сильно зависят от погоды. При измороси они многократно больше, чем в сухую погоду. Но из-за неопределенности этой величины ее как правило не учитывают. При необходимости потери на корону можно учесть используя G, либо включением дополнительной активной нагрузки в узле с постоянным значением или зависимым от напряжения в узле.

Для КЛ напряжением 110 кВ и выше необходимо учитывать потери в изоляции кабеля. Они определяются по формуле:
 

При этом tgδ определяется по данным завода-изготовителя и обычно находиться в пределах от 0.003 - 0.006.

Примеры определения параметров линии.

Пример 2.1
Исходные данные.
Номинальное напряжение U=220 кВ, длина L=200 км, провод АС-240.

Расчет.
Из таблицы 7.6 "Расчетные данные ВЛ 220 - 1150 кВ со сталеалюминевыми проводами (на 100 км)" справочника [4] в пересчете на 1 км находим r₀=0.121 Ом/км, x₀=0.435 Ом/км, b₀=2.60*10^-6 См/км. Так как длина линии всего 200 км, параметры линии необходимо определять по формулам (2.1) без поправочных коэффициентов:

R=r₀LK_r=0.034*500*0.897=15.2 [Ом];
X=x₀LK_x=0.310*500*0.949=147 [Ом];
B=b₀LK_C=3.97*10^-6*500*1.03=2040*10^-6 [См].

3. Трансформаторы

     1. двухобмоточные трансформаторы

Для двухобмоточных трансформаторов и автотрансформаторов, когда не используется третья обмотка, используется Г-образная схема замещения:
 

рис.3.1.1 Г-образная схема замещения

Параметры Г-образной схемы замещения определяются по следующим формулам:

			(3.1.1)

Условные обозначения:

• U_ном - номинальное междуфазное напряжение стороны трансформатора, к которой приводится сопротивление трансформатора (как правило, это сторона высокого напряжения);
• S_ном - номинальная мощность трехфазного трансформатора или трехфазной группы однофазных трансформаторов;
• u_k - напряжение КЗ, % номинального напряжения;
• Р_k - потери КЗ (потери в меди) трех фаз трансформатора;
• Р_хх - потери холостого хода (потери в стали) трех фаз трансформатора;
• I_хх - ток холостого хода трансформатора, % номинального тока.

     2. автотрансформаторы и трехобмоточные трансформаторы

Для автотрансформаторов и трехобмоточных трансформаторов используется схема замещения в виде трехлучевой звезды:
 

рис.3.2.1 Трехлучевая схема замещения

Параметры данной схемы замещения определяются по следующим формулам:

G [См] и B [См] - по таким же формулам, как и для двухобмоточного трансформатора:

(3.2.1)

Полные сопротивления Z [Ом] определяются по формулам:
 

        

   (3.2.2)

        

В случае если известны все три значения потерь КЗ между парами обмоток, то активные сопротивления R [Ом] определяются по формулам:

        

   (3.2.3)

        

Если в каталожных данных указывается только значение максимальных потерь КЗ, то активные сопротивления определяются следующим образом:

• при равных мощностях обмоток
  
  
     (3.2.4)
   
• для обмотки, мощность которой составляет долю k_S мощностей остальных двух обмоток.
  Например если S_ВН=S_СН=S_ном, а S_НН=k_SS_ном
  
  
       (3.2.5)

По найденным Z и R находятся индуктивные сопротивления X [Ом]:

        

   (3.2.6)

        

При наличии вольтодобавочного трансформатора, включенного в нейтраль автотрансформатора, сопротивления корректируются в соответствии с формулами (при условии, что они были приведены к стороне ВН):

                                  

                           (3.2.7)

        

Коэффициенты трансформации определяются по формулам:

1. если нет РПН или ВДТ
   
     (3.2.8)
2. если есть РПН или ВДТ и:
   • добавка производится только к напряжению U_рег, в зависимости от стороны (авто)трансформатора, на которой производиться регулирование, коэффициент трансформации рассчитывается по следующей формуле:
     
     
          (3.2.9)
     
     Обычно это РПН с регулированием на средней стороне;
     
     
   • добавка производится к обоим напряжениям, коэффициент трансформации рассчитывается по формуле:
     
     
       (3.2.10)
     
     Обычно это ВДТ с регулированием в нейтрали;
     
     
   • добавка напряжения следующей фазы производится к обоим напряжениям, коэффициент трансформации рассчитывается по формуле:
     
     
       (3.2.11)
     
     Коэффициент трансформации k_T комплексный. Обычно это ВДТ с регулированием в нейтрали, вольтодобавка берется от соседней фазы;
     
     
   • добавка напряжения предыдущей фазы производится к обоим напряжениям, коэффициент трансформации рассчитывается по формуле:
     
     
       (3.2.12)
     
     Коэффициент трансформации k_T комплексный. Обычно это ВДТ с регулированием в нейтрали, вольтодобавка берется от соседней фазы.

Если производится добавка линейного (междуфазного) напряжения, то угол добавочного напряжения в формулах (3.2.11), (3.2.12) необходимо изменить в соответствии с фактическим углом между основным и добавочным напряжениями.

Условные обозначения:

• U_ном и S_ном - то же, что и для двухобмоточного трансформатора;
• u_к(ВС), u_к(ВН), u_к(СН) - напряжение КЗ между обмотками ВН-СН, ВН-НН, СН-НН соответственно, отнесенные к номинальной мощности (авто)трансформатора S_ном, % номинального напряжения;
• Р_кз(ВС), Р_кз(ВН), Р_кз(СН) - потери КЗ между обмотками ВН-СН, ВН-НН, СН-НН соответственно. Р_кз(ВС) в справочниках приводится отнесенной к номинальной мощности (авто)трансформатора S_ном, а Р_кз(ВН), Р_кз(СН) - к номинальной мощности обмотки НН S_НН, поэтому необходимо использование k_S;
• k_S - коэффициент, показывающий долю номинальной мощности обмотки НН S_НН от номинальной мощности (авто)трансформатора S_ном, если S_НН не указана, то k_S принимается равным коэффициенту выгодности автотрансформатора:
  
  
  k_выг=(U_ВН-U_СН)/U_ВН;
• - сопротивление вольтодобавочного трансформатора, определяемое по формулам (3.1.1);
• ΔU - добавка напряжения ВДТ или РПН. ΔU указывается в справочниках или может быть определена по формуле:
  
  
    (3.2.13)
  
  
• N_ст - номер ступепени (номер анцапфы), для которой рассчитывается добавка напряжения ΔU;
• h - шаг ступени, %;
• U_ном - номинальное напряжение стороны (авто)трансформатора, относительно которой указывается шаг ступени h.

Для анализа полученные результаты сведем в таблицу:

     3. трансформаторы с расщепленной на 2 части обмоткой

Для трансформаторов с расщепленной на 2 части обмоткой низшего напряжения применяется схема замещения в виде трехлучевой звезды:

рис.3.3.1 Схема замещения трансформатора с расщепленной на 2 части обмоткой низшего напряжения

Для трансформаторов с расщепленной обмоткой специфическими параметрами являются:
- сопротивление расщепления Z_Р, равное сопротивлению между выводами двух ветвей расщепленной обмотки:

   (3.3.1)

   (3.3.2)

   (3.3.3)

Для трехфазных трансформаторов К_Р=3.34 ÷ 3.64; при отсутствии точных данных принимается К_Р=3.5.

Для трехфазной группы однофазных трансформаторов К_Р=4.

Параметры схемы замещения определяются по следующим формулам:

G [См] и B [См] - по таким же формулам, как и для двухобмоточного трансформатора:

(3.3.4)

Выбор формул для нахождения Z[Ом] определяется составом исходных данных (все сопротивления должны быть приведены к обмотке ВН по формуле и представлены в именованных единицах ):

1. Дано Z_В-Н и К_Р:
   
      (3.3.5)
        (3.3.6)
   



2. Дано Z_В-Н и Z_В-Н1(Н2):
   
      (3.3.7)
      (3.3.8)
      (3.3.9)
   



3. Дано Z_В-Н и Z_Н1-Н2:
   
   
   Z_Н1(Н2) определяется по формуле (3.3.2)
                    
      (3.3.10)
   
   
   
   К_Р определяется по формуле (3.3.3)
                  
   

Как видно из формул, для трехфазной группы однофазных трансформаторов Z_Н1=Z_Н2=2Z_В-Н; Z_В=0.

Активные сопротивления R[Ом] находятся по формулам:

(3.3.11)

По найденным Z и R определяются X[Ом]:

(3.3.12)

Коэффициент трансформации определяется таким же образом, как для двухобмоточного трансформатора:

   (3.3.13)

     4. трансформаторы с расщепленной на 3 части обмоткой

Для трансформаторов с расщепленной на 3 части обмоткой низшего напряжения применяется схема замещения в виде четырехлучевой звезды:
 

рис.3.4.1 Схема замещения трансформатора с расщепленной на 3 части обмоткой низшего напряжения

Параметры схемы замещения определяются по следующим формулам:

G [См] и B [См] - по таким же формулам, как и для двухобмоточного трансформатора:

(3.4.1)

Сопротивления трансформатора Z[Ом] определяются по формулам:

   (3.4.2)
     (3.4.3)

Коэффициент расщепления для трехфазной группы однофазных трансформаторов с расщепленной на 3 части обмоткой низшего напряжения К_Р=6. Как видно из формул, для трехфазной группы однофазных трансформаторов Z_Н1=Z_Н2=Z_Н3=3Z_В-Н; Z_В=0.

Активные сопротивления R[Ом] находятся по формулам:

(3.4.4)

По найденным Z и R определяются X[Ом]:

(3.4.5)

Коэффициент трансформации определяется таким же образом, как для двухобмоточного трансформатора:

   (3.4.6)

     5. автотрансформаторы с расщепленной обмоткой

Для автотрансформаторов с расщепленной на 2 части обмоткой низшего напряжения применяется схема замещения, изображенная на рис. 3.5.1:
 

рис.3.5.1 Схема замещения автотрансформатора с расщепленной на 2 части обмоткой низшего напряжения

Параметры схемы замещения определяются по следующим формулам:

G [См] и B [См] - по таким же формулам, как и для двухобмоточного трансформатора:

(3.5.1)

Полные сопротивления Z [о.е.] определяются по формулам:

   (3.5.2)

   (3.5.3)

   (3.5.4)

   (3.5.5)

   (3.5.6)

   (3.5.7)

Перевод из относительных величин в именованные осуществляется по стандартной формуле:

   (3.5.8)

Активные сопротивления определяются таким же образом, как и для обычного автотрансформатора (см. формулы (3.2.3÷3.2.5)); R` принимается равным 0 (R`=0); R_Н1=R_Н2=2R_Н.

По найденным Z и R определяются X[Ом]:

(3.5.9)

X` принимается равным Z` (X`=Z`)
Знак у индуктивного сопротивления X принимается такой же как у соответствующего ему полного сопротивления Z.

Коэффициенты трансформации определяются таким же образом, как и для обычного автотрансформатора (см. формулы (3.2.8÷3.2.12))

4. Нагрузка

Моделирование нагрузки при расчетах установившегося режима производиться с использованием статических характеристик нагрузки СХН. Данные характеристики показывают зависимость нагрузки от напряжения и частоты в месте подключения нагрузки.
Обычно применяемое задание нагрузки постоянной активной и реактивной мощностью является лишь одним из возможных вариантов. В зависимости от характера потребителя различают следующие способы учета зависимости нагрузки от напряжения:

1. Нагрузка задана постоянным сопротивлением шунта R=const, X=const. В этом случае мощность является квадратичной функцией от напряжения, и эта зависимость имеет вид:
   
   
   
   
   
2. Нагрузка задана постоянным током I=const, тогда мощность является линейной функцией от напряжения:
   
   
   
   
   где I` - активная составляющая тока;
         I`` - реактивная составляющая тока.
   
   
3. Нагрузка задана постоянной мощностью P=const, Q=const, т.е. мощность не зависит от напряжения.

Существующая зависимость нагрузки от частоты хорошо моделируется линейной функцией. Все варианты задания нагрузки обобщены в виде:

рис.4.1 Статических характеристики нагрузки

• коэффициенты по напряжению для активной мощности a₀=0.83, a₁=-0.3, a₂=0.47;
• коэффициенты по напряжению для реактивной мощности зависят от класса напряжения, к которому приведена нагрузка и текущего напряжения:
• для сети 110 кВ СХН1:
  b₀=3.7, b₁=-7, b₂=4.3 если 0.815V_ном ≤ V ≤ 1.2V_ном;
  b₀=0.721, b₁=0.158, b₂=0 если V < 0.815V_ном;
  b₀=1.49, b₁=0, b₂=0 если V > 1.2V_ном;
• для сети 35 кВ СХН2:
  b₀=4.9, b₁=-10.1, b₂=6.2 если 0.815V_ном ≤ V ≤ 1.2V_ном;
  b₀=0.657, b₁=0.158, b₂=0 если V < 0.815V_ном;
  b₀=1.708, b₁=0, b₂=0 если V > 1.2V_ном;
Приведенные характеристики по напряжению изображены на рисунке:



рис.4.2 Стандартные статические характеристики нагрузки по напряжению


• коэффициент по частоте для активной мощности a₃=2;
• коэффициент по частоте для реактивной мощности b₃ не может быть представлен одной цифрой, т.к. он во многом определяется зависимостью напряжения в узле от частоты, что в свою очередь определяется составом нагрузки. Весьма показательными являются приведенные ниже графики:
  
  
  
  рис.4.3 Экспериментальные статические характеристики реактивной мощности по частоте:
  1, 2 - комплексная нагрузка; 3 - узел с асинхронными и синхронными двигателями (с преобладанием асинхронной нагрузки); 4 - узел с асинхронными двигателями
  
  Как видно из приведенных графиков коэффициент b₃ может изменяться от -2.5 до +4. В связи подобной неопределенностью при проведении расчетов не требующих точного отображения изменения реактивной мощности нагрузки при изменении частоты коэффициент b₃ целесообразно принять равным нулю. В противном случае необходим детальный анализ состава нагрузки в рассматриваемых узлах c применением дополнительной литературы, например [4];
  
  

5. Реакторы и батареи конденсаторов

• Шунтирующие реакторы представляются с помощью шунта, включаемого в узел установки реактора. Для этого необходимо определить G [См] и B [См] по формулам:
  
  

  (5.1)

  
  
• Токоограничивающие реакторы моделируются реактивным сопротивлением Х [Ом], включаемым последовательно с линией. Активное сопротивление R токоограничивающего реактора не учитывается из-за его малой величины. Сопротивление токоограничивающего реактора определяется по формуле:
  
  
    (5.2)
  
  
  
• Батареи статических компенсаторов БСК (шунтовые конденсаторные батареи) представляются аналогично шунтирующим реакторам - с помощью шунта в узле установки. Реактивная проводимость B [См] БСК определяется по формуле:
  
  
    (5.3)
  
  
  где Q_б - мощность батареи при номинальном напряжении.
  
  Учет активной проводимости B БСК желателен, но т.к. в справочниках, как правило, приводиться только величина генерируемой реактивно мощности Q, то B принимают равным нулю.
  
  
• Батареи продольной компенсации моделируются так же, как токоограничивающие реакторы - включением реактивного сопротивления X [Ом] последовательно с линией. Его величина определяется по формуле:
  
  
    (5.4)
  
  
  Активное сопротивление R батареи не учитывается из-за его малой величины.
  

Пример определения параметров шунтирующего реактора и БСК.

Пример 5.1
Шунтирующий реактор: полная мощность S_ном=20 МВА, активная мощность P=120 кВт, номинальное напряжение U_ном=38.5 кВ.
По формулам (5.1) находим:

6. Генераторы и синхронные компенсаторы, балансирующий узел

В первом случае в исходных данных узла, отображающего генератор (далее - генераторный узел) указывается генерируемая активная P и реактивная Q мощности. При этом такой генератор не учувствует в поддержании напряжения в узле. Как правило, таким образом моделируются малоответственные небольшие генераторы, установленные у потребителя и фактический режим работы которых оказывает незначительное влияние на результат решения рассматриваемых задач (хотя и их рекомендуется представлять по модели PU).

Применение второй модели - PU - является наиболее эффективным и отражает фактическое положение дел, т.к. большинство генераторов оборудовано системой автоматической регулировки возбуждения АРВ, обеспечивающей в установившемся режиме практически неизменное напряжение на шинах генератора или на стороне высокого напряжения блочного трансформатора, через который генератор связан с энергосистемой. При этом погрешность, вносимая неучетом существующей зависимости U=f(P,Q) минимальна.
В исходных данных генераторного узла по модели PU необходимо указать генерируемую им активную мощность P и заданное напряжение U в узле подключения генератора, которое он будет "стремиться" выдержать за счет изменения генерируемой им реактивной мощности Q (в некоторых зарубежных программах существует возможность указать какой-либо иной узел, напряжение в котором будет поддерживать данный генератор). Дополнительно к указанным данным, необходимо ввести ограничения на величину генерируемой реактивной мощности Q, т.к. она не может меняться безгранично. Допустимый диапазон изменения генерируемой реактивной мощности связан с ограничениями по току статора и току рота и обычно представляется в виде зависимости Q=f(P). Для каждого генератора эта зависимость индивидуальна. Как правило, она имеет следующий вид:

рис.6.1 Типовая диаграмма мощности

В ходе расчета может случиться, что генерируемая реактивная мощность Q достигнет одной из границ Q_min или Q_max. В таком случае генераторный узел будет автоматически переведен с модели PU на модель PQ, после чего он перестанет "поддерживать" заданное напряжение U в узле. Если же в дальнейших расчетах потребная для поддержания напряжения U генерируемая реактивная мощность Q вновь окажется внутри "вилки" по Q, то генераторный узел будет обратно переведен на модель PU.

Учет зависимости генерации активной мощности P от частоты f производится через статизм генератора σ= (Δf^о.е./ΔP^о.е.)*100 %, который по действующим нормам должен быть ~5 %. Учет зоны нечувствительности регулятора скорости, как правило, не производится, т.к. текущее положение регулирующих органов во многом величина случайная и мало предсказуемая. А с учетом того, что в энергосистеме присутствует большое число генераторов, то на "общем фоне" зона нечувствительности отдельного генератора "теряется".

Учет зависимости генерации реактивной мощности Q от частоты f в основном определяется характеристиками АРВ (ее зависимость от изменения х_{генератора} незначительна). Так же от частоты f зависит и "вилка" по Q, т.к. при неизменном токе ротора i_f (т.е. при выходе генератора на одно из ограничений Q_min или Q_max) ЭДС E, генерируемая в статоре током возбуждения, пропорциональна частоте вращения ротора.
Таким образом, принимая во внимание сложность и неоднозначность зависимостей Q=f(f), Q_min=f(f), Q_max=f(f), в практических расчетах их не учитывают и принимают что Q от частоты f не зависит.

Моделирование синхронных компенсаторов осуществляется аналогично моделированию генераторов, при этом P=0.

Балансирующий узел - это узел за счет которого при расчетах установившегося режима без изменения частоты в расчетной схеме поддерживается баланс между генерацией и потреблением. Для работы в таком режиме в узле должен быть зафиксирован вектор напряжения, т.е. U и φ. Таким образом генерация активной и реактивной мощности в таком узле в ходе расчета могут изменяться программой самостоятельно для обеспечения баланса. Как правило, балансирующий узел назначается и базовым узлом, т.е. отсчеты углов всех векторов напряжения φ осуществляются относительно него. В связи с этим угол напряжения в балансирующем узле принимают равным нулю φ=0. В качестве балансирующего узла, как правило, назначается самый мощный генератор в энергосистеме или какой-либо узел в соседнем объединении. Выбор определяется тем, за счет каких источников фактически производиться ликвидация небалансов мощности, вызываемых небольшими колебаниями нагрузки.

При проведении расчетов установившегося режима с учетом изменения частоты баланс между генерацией и потреблением устанавливается без участия балансирующего узла за счет СХН нагрузки и статизма генераторов σ. В этом случае балансирующий узел выполняет только роль базового узла.

7. Использованная литература:

1. Гуревич Ю.Е., Либова Л.Е., Окин А.А. Расчеты устойчивости и противоаварийной автоматики в энергосистемах. - М.: Энергоатомиздат, 1990 - 390 с.
2. Канаевский Я.М. Расчет параметров схемы замещения трансформаторов с расщепленной обмоткой низшего напряжения. "Электричество", 2001 №2
3. Методические указания по определению устойчивости энергосистем. Часть 1. - М., СПО Союзтехэнерго, 1979 - 184 с.
4. Рабинович Р.С. Автоматическая частотная разгрузка энергосистем. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1989 - 352 с.
5. Справочник по проектированию электроэнергетических систем. Под ред. С. С. Рокотяна и И. М. Шапиро.- 3-е изд. перераб. и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1985 - 352 с.
6. Справочник по проектированию электрических сетей. Под ред. Д.Л. Файбисовича. - М.: Изд-во НЦ ЭНАС, 2005 - 320 с.
7. Электрическая часть электростанций и подстанций. Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования. Под ред. Б.Н. Неклепаева. Изд. 2-е, перераб. М., "Энергия", 1972 - 336 с.
8. Help к программе RastrWin.